Обеспечение безопасных условий труда

Раздел 11. Вопросы охраны труда и техники безопасности. тема: Обеспечение безопасных условий труда при электрорадио монтаже устройства.

11.1. Обоснование необходимости зануления. При монтаже разрабатываемого устройства могут возникать потенциальные опасности: - замыкание фазного провода на корпус разрабатываемого устройства; - прикосновение к оголенному фазному проводу: - выделение вредных веществ при пайке или сварке: - недостаточное освещение рабочего места В данном разделе будут приведены расчеты зануления и вентиляции. Электробезопасность - основной потенциальный поражающий фактор. При работе с электроаппаратурой необходимо уметь оказать первую медицинскую помощь в случае поражения электрическим током и знать правила техники безопасности. Для уменьшения вероятности поражения электрическим током существуют следующие способы защиты: изоляция токоведущих частей; режим нейтрали", заземления, зануления; защитное отключение; соблюдение микроклимата помещения: ограждение токоведущих частей: индивидуальные защитные средства. В дипломном проекте все приборы имеют однофазное питание от сети напряжением 380 В с заземленной нейтралью. Потребляемый ток всех приборов составляет 5 А. Опасность поражения электрическим током при эксперименте связано с замыканием фазного провода на корпус приборов, а также с возможностью прикосновения к оголенному фазному проводу. Основным средством обеспечения электробезопасности в сетях до 1000 В с заземленной нейтралью является зануление. Зануление - это преднамеренное электрическое соединение с нулевым защитным проводником металлических токоведущих частей, которые могут оказаться под напряжением. Для питания электрооборудования от силовой сборки ГосЦНИРТИ используется провод марки АПР, прокладываемый в стальной трубе. Сечение этого алюминиевого провода составляет 2,5 мм2. Диаметр водогазопроводной трубы для прокладки проводов d=19,1 мм Потребитель подключен к третьему участку питающей магистрали. Первый участок магистрали выполнен четырехжильным кабелем марки АВРГ с алюминиевыми жилами сечением 3х70+1х25 мм2, длина участка 250 м. Участок магистрали №2 выполнен кабелем АВРГ 335+1х10 мм2 длина участка 110 м. Участок №3 имеет длину 30 м. Магистраль питается от масляного трансформатора типа ТМ-1000 с первичным напряжением 6 кВ и вторичным - 380 В. Магистраль зануления выполнена на первых двух участках четвертой жилой питающего кабеля, на третьем участке - стальной трубой. На щите подстанции, от которой питается рассматриваемая магистраль, установлены измерительные трансформаторы тока. Третий участок магистрали защищен предохранителями типа ПР-2. Номинальный ток предохранителя выбираем из условия IПРIH , где IПР - номинальный ток предохранителя; IH - номинальный ток электроприборов. Схема магистрали показана на рис. 11.1. Схема магистрали.

Рис. 11.1 схема магистрали. TT - трансформатор ТП - трансформаторная подстанция РП - распределительный пункт СП - силовой пункт. Пусть IПР=3 А. Для того, чтобы определить сможет ли эта схема зануления обеспечить защиту человека от поражения электрическим током необходимо провести расчетную проверку зануления. 11.2. Расчетная проверка зануления. Определяем расчетный ток однофазового короткого замыкания: IПРIH, (11.1) IОКЗ=k* IH (11.2) где IH - номинальный ток электроприборов IПР - номинальный ток предохранителя IПР=3 А Значение коэффициента К принимается в зависимости от типа электрических установок: 1. Если защита осуществляется автоматическими выключателями, имеющими только электро магнитные расцепители, т.е. срабатывающие без выдержки времени, то К выбирается в пределах 1,251,4 2. Если защита осуществляется плавкими предохранителями, время перегорания которых зависит от величины тока (уменьшается с ростом тока), то в целях ускорения отключения К принимают 3. 3. Если установка защищена автоматами выключения с обратно зависимой от тока характеристикой, подобной характеристике предохранителей, то так же К3. В нашем случае стоят предохранители ПР-2, следовательно коэффициент запаса будет равным 3. Таким образом, IОКЗ 3*3 А=9 А Ток однофазного короткого замыкания определяется по формуле: IКЗ , где UФ=220 В - фазное напряжение; ZФ - суммарное (полное) сопротивление фазового провода и нулевого защитного проводника; ZМЗ - суммарное (полное) сопротивление петли фазовый провод - магистраль зануления, которые равны: (11.4) (11.5) Определим активное сопротивление фазного провода для каждого участка и суммарное по формуле: , где L - протяженность участка (км); S- сечение провода мм2 , S1 - сечение провода от трансформаторной подстанции до распределительного пункта 70 мм2 S2 - сечение провода от распределительного пункта до силового пункта 35 мм2 в нашем случае на третьем участке S3=2,5 мм2; - удельное сопротивление материала (для алюминия =31,4 0м*мм2/км). Для размеров участков соответственно 250, 110 и 30 км получим активное сопротивление фазных проводов для трех участков: Ом Ом Ом RФ1=0,1122 0м; RФ2=0,0987 0м; RФ3= 0,3768 0м: Полное активное сопротивление фазного провода: RФ =О, 5877 0м; Считая нагрев проводов Т=55°, определим значение RФ с учетом температуры: Ом, где град - температурный коэффициент сопротивления алюминия. Определим активное сопротивление нулевого защитного провода, учитывая, что магистраль зануления на первом участке выполнена четвертой жилой питающего кабеля, на втором стальной полосой 40х4 мм, на третьем - стальной трубой сечением 32х2 мм. 0м Для полоски из стали =0,25 Ом/км RM3 2=*L=0,25*0,11=0,0275 0м. Для трубы из стали =0,73 Ом/км RM3 2=*L=0,73*0,03=0,0219 Oм. Таким образом, суммарное сопротивление магистрали зануления равно: RM3 =RM3 1+RМЗ 2+RM3 3=0,3634 Oм Определяем внешние индуктивные сопротивления. Для фазового провода: Х'Ф= Х'ФМ - ХФL ; Для магистрали зануления: Х'М3= Х'М3 М - ХМ3 L ; где Х'М3 и Х'ФМ- индуктивные сопротивления, обусловленные взаимоиндукцией фазового провода и магистрали зануления; ХМ3 и ХФ1- внешние индуктивные сопротивления самоиндукции. Индуктивные сопротивления, обусловленные взаимоиндукцией фазового провода и магистрали зануления определяются по формуле: Х'ФМ = Х'М3 М =0,145 lg(dФМ3) , где d - расстояние между фазным и нулевым проводом. Примем его для всех участков d=10 мм. ХФМ=ХМ3М=0,145 lg10=0,145 Ом. Суммарное сопротивление на всех участках: ХФМ =ХМ3М =3*0,145=0,435 Ом Внешние индуктивные сопротивления определяются по формуле: XФL = X'L* L , где X'L- удельное сопротивление самоиндукции, Ом/м. X'L1 =0,09*0,25=0,023 Oм X'L2=0,068*0,11=0,0075 Oм X'L3 =0,03*0,03=0,0009 Oм Суммарное внешнее индуктивное сопротивление фазового провода: ХФL=0,0314 Oм XM3L1 =0,068*0,25=0,017 Oм XM3L2 =0,03*0,11=0,0033 Oм XM3L3=0,138*0,03=0,0041 Oм. Суммарное внешнее индуктивное сопротивление магистрали зануления: XM3L=0,024 Oм Суммарное внутреннее индуктивное сопротивление состоит: ХФ'=0,435-0,0314=0,4036 Ом ХМ3'=0,435-0,0244=0,4106 Ом Определяем внутреннее индуктивное сопротивление: ХФ"1-2= XM3"1-2=